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北京博瑞双杰新技术有限公司（江西赛恒实业有限公司）主要生产高强灌浆料 早强灌浆料 支座灌浆料 灌浆料型 号：C40 C50 C60 C70 C80 C90 C100 环氧胶泥 环氧砂浆 高强修补砂浆 植筋胶 粘钢胶 钢筋 锚固料 聚合物修补砂浆 泥土再浇剂 一次座浆料 钢筋阻锈剂 迁移型阻锈剂 高强耐磨料 防水砂 浆 RMO补缝胶浆 BUS嵌缝料 灌缝胶 灌注胶 碳纤维胶 公路压浆料 铁路压浆料 铁路压浆剂 公路压 浆剂

锚栓连接受力分析方法

M.1 锚栓拉力作用值计算

M.1.1 锚栓受拉力作用（图 M.1.1-1 及图

M.1.1-2）时，其受力分析应遵守下列基本假定：

1锚板具有足够的刚度，其弯曲变形可忽略不计；

2同一锚板的各个锚栓，具有相同的刚度和弹性模量；其所承受的拉力，可按弹性分析方法确定；

3处于锚板受压区的锚栓不承受压力，该压力直接由锚板下的混凝土承担。

图

M.1.1-1 轴向拉力作用 图 M.1.1-2 拉力和弯矩共同作用

M.1.2 在轴向拉力与外力矩共同作用下，应按下列公式计算确定锚板中受力ZUI大

锚栓的拉力设计值 Nh

1 当N n -

根据对垂直压条与交又压条的应变观测,可以初步判断交又压条发挥作用的效果更好,更有利于增强锚固作用,使碳纤维不至为了缩短试验周期，往往采用电化学方法对钢筋进行快速锈蚀。电化学快速锈蚀方法又称通电法或直流电法，它是利用电化学原理,将埋有钢筋的混凝土试件放入一定浓度的电解质溶液中,将外电源的正极接至待锈蚀钢筋上，负极接至另一腐蚀电位较正的金属上（如铜片），由于外加电源的作用，待锈蚀钢筋的电位向正方向移动，从而增大其阳极溶解速度，达到加速钢筋锈蚀的目的。该方法在混凝土耐久性的研究中用得很多，主要是因为它能在较短的时间内取得较高的锈蚀率，大大地缩短试验周期，而且钢筋的锈蚀量可通过理论计算进行预测。但该方法也有缺点，即钢筋快速锈蚀与自然条件下的钢筋锈蚀存在较大的差别。发生早期刷u离碳坏。碳纤维增强塑料板对预应力空心板的製錯有着明显的改善作用,可以有效地分散製缝的分布和釣束製缝的宽度,使板的应变能分布更加均匀,避免了板底局部出现应变能峰值,从而抑制了主製缝的形成,使製缝的发展更加缓慢。My1

2 3 0 时

? yi

N h = N n + My1 ? yi2 （M.1.2-1）

2 当N n - My1 ?

yi2 < 0 时

Nh = (M + N × l)y1 '?( yi ')2 （M.1.2-2）

式中：N

和M —分别为轴向拉力和弯矩的设计值； y1 、 yi —锚栓l 及i 至群锚形心的距离；

y1' 、 yi' —锚栓l 及i

至ZUI外排受压锚栓的距离； l —轴力N 至ZUI外排受压锚栓的距离；

n—锚栓个数。

注：当外边距M =

0时，上式计算结果即为轴向拉力作用下每一锚栓所承受的拉力设计值 Ni 。

M.2 锚栓剪力作用值计算

M.2.1

作用于锚板上的剪力和扭矩在群锚中的内力分配，按下列三种情况计算：

1若锚板孔径与锚栓直径符合表 M.2.1 的规定，且边距大于10hef

（图

M.2.1-1），则所有锚栓均匀承受剪力；

图 M.2.1-1 锚栓均匀受剪

2若边距小于10hef

（图 M.2.1-2,a）或锚板孔径大于表 M.2.1 的规定值（图

M.2.1-2,b），则只有部分锚栓（以图中黑色者表示）承受剪力；

a)边距过小 b)锚板孔径过大

图

M.2.1-2 锚栓处于不利情况下受剪

3为使靠近混凝土构件边缘锚栓不承受剪力，可在锚板相应位置沿剪力方向开椭圆形孔（图

M.2.1-3）。

图 M.2.1-3 控制剪力分配方法

附表 M.2.1 锚板孔径（mm）

锚栓公称直径d 0

6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30

锚板孔径d f 7 9 12 14 16 18 20 22 24

26 30 33

M.2.2 剪切荷载通过受剪锚栓形心时，群锚中各受剪锚栓的验算（图 M.2.2）:

ViV  =

(VixV

)2 + (ViyV )2 (M.2.2-1)

V V  = Vx nx (M.2.2-2)

ix

V V  = Vy ny

(M.2.2在２０个周期的干湿循环实验中并没有发现混凝土样品的局部破坏（混凝土层的破裂、剥落）。在这一时期，钢筋／混凝土界面附近的氯离子聚集到了足够的量，达到了临界浓度，引起钢筋的腐蚀。随着氯离子浓度的增加，钝化膜的破坏过程成为主导过程，引起钢筋的腐蚀溶解。随后，氧扩散过程则成为第三采用电化学快速锈蚀方法可以在较短时间内获得预定的锈蚀率，从而缩短试验周期。试验结果表明：采用法拉第定律计算的锈蚀率比实测锈蚀率偏大，这是因为钢筋电化学腐蚀过程中的“差数效应”、钢筋脱钝时间和铁离子化合价取值等因素影响的缘故；锈后钢筋的形态随锈蚀率的不同主要呈点状锈坑、沟状锈坑、半面锈蚀和全面锈蚀等四种形式；*大锈蚀深度与锈蚀重量损失率成正比关系；钢绞线试件的锈胀裂缝宽度与锈蚀率成二次函数关系。阶段的控制步骤。相应地，电流噪音的平均值迅速增加，电流暂态逐渐减弱直至消失，ＥＤＰ曲线中能量主要集中在细节系数卉弼上。-3)

iy

式中：VixV 、ViyV —分别为锚栓i 在 x 和 y

方向的剪力分量；

随着混凝土科学技术的发展，外加剂已经成为混凝土中必不可少的组分。各个行业对混凝土经济性和耐久性的要求越来越高，混凝土外加剂的应用必然越来越广。减水剂、阻锈剂、防腐剂、膨胀剂、密实剂、憎水剂等一系列外加剂都能够改善混凝土的耐久性，其中减水剂的应用*广，由于能够大幅度减少混凝土单位用水量，降低水灰比，减小水泥用量，提高混凝土的密实性从而使混凝土结构耐久性有大幅度的提高，在各类工程中得到大规模的推广。而防腐剂、膨胀剂等辅助外加剂由于其本身的缺陷或者需要严格的外加条件而限制了他们在混凝土中的大规模应用。酸性环境下，聚合物外加剂能够显著改善砂浆或者混凝土的耐久性能已被众多研究者证明，并已形成基本规范。ViV

—剪力设计值V 作用下锚栓i 的组合剪力设计值；

Vx 、nx —剪力设计值V 的x 分量及x 方向参与受剪的锚栓数目；

Vy

、ny —剪力设计值V 的 y 分量及 y 方向参与受剪的锚栓数目。

图 M.2.2 受剪力作用

M.2.3 群锚在扭矩T

作用下，各受剪锚栓的验算（图 M.2.3）：

ViT =

(VixT )2 + (ViyT )2 (M.2.3-1)

图 M.2.3 受扭矩作用

V T = T × yi (M.2.3-2)

? xi2 + ? yi2

ix

V T = T × xi (M.2.3-3)

? xi2 + ? yi2

iY

式中：T

—外扭矩设计值；

VixT 、ViyT —T 作用下锚栓i 所受剪力的 x 分量和 y 分量；

ViT —T 作用下锚栓i

的剪力设计值；

xi 、 yi —锚栓i 至以群锚形心为原点的座标距离。

M.2.4

群锚在剪力和扭矩共同作用下，各受剪锚栓的验算（图 M.2.4）:

Vi g =

(VixV + VixT )2 + (ViyV +ViyT

)2 (M.2.4)

式中：Vi g —群锚中锚栓所受组合剪力设计值。

图 M.2.4 剪力与扭矩共同作用

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